Page 104 - 2023年第54卷第7期

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（２）１９坝段上 ＣＳＧ坝的坝踵、坝趾处产生压应变，应变明显大于均质地基上的 ＣＳＧ坝，说明地
基对 ＣＳＧ坝自身结构有很大的影响。当 Ｋ ＝ １．０ 时，坝踵、坝趾应变开始迅速增大。达到 Ｋ ＝ ２．２时，
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应变出现了跨越式的跳动；随后，坝踵处应变便开始缓慢减小，并在 Ｋ ＝ ６．４时发生转折，持续减小
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至零甚至有受拉趋势；坝趾处增长速度逐渐变缓，当 Ｋ ＝ ６．４时，压应变突然减小后恢复，继续加载
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后应变不发生改变。
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（ ３）１８坝段上 ＣＳＧ坝的坝踵、坝趾先发生很小的压应变，逐渐增大超载倍数 Ｋ 后，在 Ｋ ＝ ２．０后
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开始受拉并逐渐增大，根据 ＣＳＧ材料的特性，说明坝踵、坝趾处极易发生受拉破坏。Ｋ ＝ ６．０时，坝
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体应变出现了拐点，随后坝踵的应变值开始在区间内上下浮动，表现出震荡的趋势；坝趾处的拉应变
值逐渐增大，并一直持续到超载过程结束。
结合上述描述分析，不同坝段上坝体应变首次发生突变的超载倍数相同，说明此时地基还未发
生破坏、滑动，并未对坝体的结构状态造成影响。随着超载倍数增加，根据双斜滑动面地基的发育
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程度的不同，１８坝段上的坝体应变最先发生突变，均质地基上的坝体应变最后发生突变。位于 １８ ＃
坝段上的 ＣＳＧ坝，由于受到水压力顺时针力矩的影响，坝踵发生拉应变；坝体同时受到了 １０ｆ２和
ｆ１１４断层形成滑移通道的影响，导致地基不均匀沉 降及 坝趾 处 产 生拉 应变；由 于 ＣＳＧ材 料的抗拉
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强度不高，坝踵、坝趾极易发生拉裂破坏，坝体甚至可能有块体脱离的风 险。１９坝 段 由于双斜滑
动面断层发育不完全，地质条件相对较好；坝趾处岩体有较强的整体性，其受到水压力持续发生压
应变；坝踵处受到 １０ｆ２和 ｆ１１５断层的挤压破坏影响也发生压应变；压应力均不会导致坝体结构发
生破坏。
３．２ 坝体位移分析 分别对三种坝段形式上 ＣＳＧ坝的水平向、竖直向位移进行分析，规定顺河向位
移为正，竖直向上位移为正，位移计标号对应监测设施布置图。由图 ８、图 ９可知：

图 ８ 坝体水平向位移 图 ９ 坝体竖直向位移

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（１）均质地基、１９地基、１８地基上的 ＣＳＧ坝总体均向下游滑动，均质地基模型随坝体高程的增
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加，坝体水平向位移逐渐增大；１８、１９坝段模型随坝体高程的增加，坝体水平向位移逐渐减小。在
Ｋ ＝ ０～１．６ 期间，位移值基本不发生变化。在 Ｋ ＝ １．８ 时，水平向、竖直向位移幅度明显增大。
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（２）在均质地基上，ＣＳＧ坝的位移值均较 １９、１８坝段小；在 Ｋ ＝ ６．８ 时，竖直、水平向的位移曲
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线均出现了明显拐点，位移值增长趋势开始显著变缓。竖直向坝中和坝底两侧点与坝顶测点的位移方
向相反，表明坝体除了发生水平向的滑动，还受到了向下游的倾覆力矩作用，坝体有以坝趾为基点发
生顺时针翻转倾覆的趋势。
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（ ３）在 １８地基上，当 Ｋ ＝ ６．０ 时，ｆ１１４断层露出面处（１、２）测点的竖直、水平向的位移曲线均
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出现突变点；其 ２测点的竖直向位移趋势较小，表明结构面 ｆ１１４和 ｆ１１５的相互滑移错动主要集中于
ｆ１１５结构面。坝体的竖直、水平向位移均没有明显拐点，增长速率在 Ｋ ＝ ６．０时发生了轻微改变。完
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