Page 82 - 2023年第54卷第10期

图 １３ 在不同设计年限下顶压及常规拉伸蠕变折减系数－ 应变曲线

合成材料达到失效应变时的荷载水平，并以此计算蠕变折减系数 ［１４］ 。顶压蠕变和拉伸蠕变通过类似方
法得到类似的结果，说明了两种蠕变形式在不同受力上表现出了相似的规律。
ｙ ＝ｂｘ ｃ （９）
表 ７ ３组试验顶压蠕变折减系数的拟合方程及 Ｒ ２ 表 ８ ３组试验顶压蠕变折减系数的预测方程
试验组号 拟合方程 Ｒ ２ 试验组号 预测方程

－ ５
Ⅰ ｙ＝ （５．１４３ × １０ ｚ ＋ ２．４９８ ）ｘ － ０．０２１ ０．８９２ Ⅰ ｙ＝２．４９８ ｘ － ０．０２１
－ ５
Ⅱ ｙ＝ （４．４４３ × １０ ｚ ＋ ２．８４０ ）ｘ － ０．０１２ ０．８８８ Ⅱ ｙ＝２．８４０ ｘ － ０．０１２
－ ５
Ⅲ ｙ＝ （３．６００ × １０ ｚ ＋ ３．１７５）ｘ － ０．００７ ０．８８３ Ⅲ ｙ＝３．１７５ｘ － ０．００７
注：ｙ—顶压蠕 变 折 减 系 数；ｘ—顶 压 面 积 应 变，％；ｚ—设 计 年 注：ｙ—顶压蠕变折减系数；ｘ—顶压面积应变，％。
限，ａ。
由顶压蠕变试验得到的土工织物顶压蠕变折减系数大于常规拉伸蠕变折减系数。根据蠕变折减系
数的定义式（ １０） ［２７］ ，ＭｉｒａｆｉＰＥＴ１３００土工织物的蠕变折减系数出厂值相较于顶压蠕变试验值很可能
高估了其长期拉伸强度 Ｔ，易造成工程的安全隐患。因此，为提升工程结构的安全性和耐久性，在进
１
行主要受顶压作用的土工合成材料强度设计时建议考虑采用顶压蠕变折减系数。
Ｔ
ＲＦ ＝ （１０）
ｃｒ
Ｔ １
式中：Ｔ为抗拉强度，ｋＮ?ｍ；Ｔ为长期拉伸强度，ｋＮ?ｍ。
１
４．５ 顶压蠕变试验技术方案总结 通过顶压蠕变试验获得土工合成材料顶压蠕变特性及折减系数的步
骤如下：
（１）进行土工合成材料顶破试验，获取顶破强力值及其顶破位移，计算 ４０％、５０％和 ６０％荷载水

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