Page 44 - 水利学报2021年第52卷第11期

-9 ) q ampl
v 2 = 15.54 + 111045.76 × (2.27 × 10
) q ampl
h 1 = 2.248 - 7.631 × (0.016
-8 ) q ampl
v 1 = 7.64 + 16092.97 × (9.78 × 10

偏应力幅值 偏应力幅值
（a） v 1、v 2 （b） h 1

) q ampl
h 2 = 0.116 - 0.209 × (0.014 ampl
P = 0.419 + 0.598q

偏应力幅值
偏应力幅值
（d） p
（c） h 2
图 10 各参数与循环偏应力幅值关系

振次 N（次）
图 11 循环球-偏应力耦合作用下累积孔压比拟合关系

号为 3-7、3-8、3-9、3-10 的累积孔压进行拟合（见图 11）。各修正系数关系见图 12，发现参数均具
有良好的线性关系，拟合度达到 0.9 以上。
u 0.6582α P 1 - 0.6582α P
= + （9）
σ 3 (32.92α v1 - N )0.7884α h1 (54.258α v2 - N )0.0781α h2
1 + 10 1 + 10
4.2 模型的验证 为验证建立的高应力条件下累积孔压耦合模型的合理性，本文拟将试样编号为
3-3、3-4、3-5、3-6 的累积孔压实测值与模型的预测值进行对比，如图 13 所示。对比发现，在高应
力条件下，模型预测值与累积孔压的实际测量值较为吻合，可以证明本文提出的在高应力条件下循
环球应力与循环偏应力耦合作用的累积孔压经验增长模型的合理性。但由于篇幅的限制，本文仅讨
论了在 2 MPa 固结围压下的累积孔压模型的合理性，对于高应力条件下，不同初始固结围压对模型的
适用性另撰文讨论。

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