Page 62 - 2021年第52卷第8期

表 1 受电电网参数 （单位：MW）
可调机组总最大出力 可调机组总最小出力 可调机组总爬坡能力

33188 28052 4686
定电站日内总发电量为 72 500 MW·h，初始水位 550 m。计算调峰压力指标所使用的电网参数如表 1
所示。
I I
表中可调机组总最大出力即式（1）中的 å P i,max ，可调机组总最小出力即式（2）中的 å P i,min ，可
i = 1 i = 1
I
调机组总爬坡能力即式（3）中的 å R 。
i
i = 1
受电电网的电源结构以火电为主，日内负荷峰谷差较大，需要发挥该水电站的调节作用以缓解
电网调峰压力。选取该电网近两年的实际日负荷曲线，同时为避免总日负荷大小对调峰指标值的影
响，在保证日负荷曲线时变特性的前提下对各时段负荷值进行同比例缩放，形成等效负荷，将电站
出力从等效负荷中扣除可得到余留负荷，进而根据式（1）—式（4）计算余留负荷曲线的 4 项调峰压力指
标值，构成指标序列。以该序列为依据，对 4 项调峰压力指标进行联动分析，从而构建适合的调峰目
标函数。
4.2 指标联动分析 首先对 4 项调峰压力指标进行平稳性检验，结果见表 2，4 项指标均平稳。

表 2 单位根检验结果 表 3 相关系数计算结果
ADF 检验值 1%临界值 5%临界值 结论 r α 1 α 2 α 3 α 4

-4.58210 -3.43927 -2.86537 稳定 1
α 1 α 1
-4.16356 -3.43926 -2.86536 稳定 0.661 1
α 2 α 2
-3.69950 -3.43926 -2.86536 稳定 -0.718 -0.462 1
α 3 α 3
-4.05061 -3.43926 -2.86536 稳定 -0.813 -0.956 -0.581 1
α 4 α 4
表中α 、α 、α 、α 分别表示高峰容量压力、低谷容量压力、负荷跟踪压力、负荷波动程度。
1 2 3 4
其次对 4 项调峰压力指标进行相关性分析，结果见表 3，表中所有指标两两之间相关系数的绝对
值均大于 0.3，即具有中度或以上相关性，因此均可进行 Granger 因果检验，Granger 因果检验结果见
表 4。据此画出指标间的因果关系网络图，见图 2。

表 4 Granger 因果检验结果

原假设 F 统计值 P 值 原假设 F 统计值 P 值
α 1不是α 2的 Granger 原因 43.5053 1.00×10 -18 α 2不是α 3的 Granger 原因 12.0731 7.00×10 -6
α 2不是α 1的 Granger 原因 8.3204 0.0003 α 3不是α 2的 Granger 原因 57.5086 7.00×10 -24
α 1不是α 3的 Granger 原因 2.5957 0.0753 α 2不是α 4的 Granger 原因 24.7632 4.00×10 -11
α 3不是α 1的 Granger 原因 0.721 0.4866 α 4不是α 2的 Granger 原因 39.7409 4.00×10 -17
α 1不是α 4的 Granger 原因 26.7816 6.00×10 -12 α 3不是α 4的 Granger 原因 30.8804 1.00×10 -13

α 4不是α 1的 Granger 原因 8.1319 0.0003 α 4不是α 3的 Granger 原因 5.8171 0.0031
4.3 调峰模型构建 根据 2.1 节中所述，构建模型时可选择低谷容量压力或负荷波动程度作为被拟合

指标。现分别以低谷容量压力和负荷波动程度作为被拟合指标进行回归分析，得到拟合优度如表 5 所
示，最终选择拟合优度更高的负荷波动程度作为被拟合指标。得到的函数关系式如式（37），拟合效
果见图 3。
minF = α = 0.7711 - 0.4824 × α - 0.2997 × α + 0.0017α （37）
4 1 2 3

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