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图 ２５ 工况 ２开缝墩台 Ｂ平面处的紊流动能分布 图 ２６ 工况 ３开缝墩台 Ｂ平面处的紊流动能分布
３．６ 尾流区紊流强度分析 选取 ｚ ＝ ０．１８平面的尾流区作为分析对象，对测线 ｊ１—ｊ６上的紊流强度进
行分析，得出不同测线的紊流强度图，见图 ２７至图 ３２。从图中可以看出，距离墩台越远，紊流强度
越低，紊流强度大小变化的宽度越大。从四种墩台紊流范围来看，在 ｊ１断面，工况 １紊动能最集中，
尾流紊流分布宽度较小，说明在此条件下，尾流的紊动宽度得到了收缩；从四种墩台尾流区的紊动强
度大小变化来看，在测线 ｊ３后方的紊动强度趋于稳定；从对称性来看，无缝墩台和工况 ３的紊流分布
对称性较好。
图 ２７ ｊ１测线紊流强度 图 ２８ ｊ２测线紊流强度 图 ２９ ｊ３测线紊流强度
图 ３０ ｊ４测线紊流强度 图 ３１ ｊ５测线紊流强度 图 ３２ ｊ６测线紊流强度
４ 结论与展望
本文在网格收敛性验证和模型验证的基础上，应用三维数学模型对墩台和墩台开缝进行旋涡分离
流和水动力特性和控制进行了分析，结果表明：（ １）从开缝墩台周围时均流速、涡量、紊流动能以及
紊流强度等指标可以看出，在靠近墩台的尾涡区，开缝改变了墩台水面附近的三维水流结构，可以降
低流速变化的幅度，减小墩侧高速区域面积，减小水流垂向脉动，缩减尾流区宽度。（ ２）不同的开缝
高度对水流的扰动效果不同，从纵向时均流速分布的分析可以看出，开缝位置越靠近墩后水深的中部
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