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因是本文模型采用了相关联流动法则，即采用了椭圆方程作为塑性势函数，而椭圆方程并不能较好反
映侧限压缩路径中土的剪胀关系。
表 ２ 模型参数取值

参数类型 参数名称 本文土样 扬州黏土 ［１４］ 曼谷黏土 ［２７］ 高岭土 ［１１］
λ ０．０６５ ０．１００ ０．５９０ ０．１０４
κ ０．００３ ０．０２５ ０．１００ ０．０２１
Ｍ ０．８３ １．１８ ０．８０ ０．８２
力学参数
０．６０ ０．８０ ０．２０ ０．６０
Ｍ ｈ
ν ０．３ ０．３ ０．３ ０．３
０．６８８ ０．８５２ ２．４００ ０．９４０
ｅ ０
９．８ × １０ － ４ ２．５ × １０ － ４ ５．６ × １０ － ４ １．５ × １０ － ４
λ Ｔ
－ １ ．８ × １０ － ５ － ６ ．３ × １０ － ５ － ９ ．３ × １０ － ５ － １ ．２ × １０ － ５
κ Ｔ
温度参数
０．０５ ０．０５ ０．００２ ０．０２
λ ｋ
０．００５ ０．００１ ０．００１ ０．００５
κ ｋ

图 １３ 温控侧限压缩试验预测

５．２ 三轴固结不排水压缩试验模拟 费康等 ［１４］ 以正常固结饱和扬州黏土为研究对象，开展了不同温
度下的三轴固结不排水压缩试验。试验所用围压为 ２００ｋＰａ，温度为室温（约为 ２５℃）、６５和 ８５℃。
使用本文模型对其模拟，所用参数见表 ２，预测结果如图 １４所示。由于现有研究和本文模型均认为等
应力排水升温后正常固结土仍处于正常固结状态，所以 ３种温度下土样的超固结比 ＯＣＲ均为 １。

图 １４ 扬州黏土 ［１４］ 温控三轴不排水压缩试验预测

从图 １４（ａ）可以看出，试验所得剪切峰值强度随着温度升高而增大，这是因为试验在升温过程中
采用排水条件，允许土样因升温而体缩，从而强度提高。本文模型能够反映这一试验规律，但是，试

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