Page 54 - 2021年第52卷第8期

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0.98087 0.98087
0.87188 0.87188
0.76290 0.76290
0.65391 0.65391
0.54493 0.54493
0.43594 0.43594
0.32696 0.32696
0.21797 0.21797
0.10899 0.10899
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图 9 坝体震后损伤分布（方案 1） 图 10 坝体震后损伤分布（方案 2）
偏于不安全。
4 结论

材料拉压转换全过程试验结果的分析表明，混凝土受拉损伤后进入受压状态时弹性模量立即恢
复的数值模型与实际情况不符，实际材料试验的拉压转换应力-应变曲线显示混凝土进入受压状态后
受压模量并非立即恢复为初始弹性模量，而是由损伤后弹性模量连续渐进恢复至初始弹性模量，期
间原有的受拉残余应变在压应力作用下迅速减小到较小数值，而这一过程将对大坝在地震往复荷载
作用下的力学性能产生重要影响。故本研究根据试验曲线提出了受拉损伤后拉压转换时受压弹性模
量采用双折线模型的思路，给出拉压转换时应力-应变关系，构建了更接近混凝土拉压转换时真实状
况的应力-应变关系数值模型，并通过实际工程的计算分析，指出原有的受压弹性模量直接恢复的数
值模型过高估计了坝体刚度，可能带来偏于不安全的动力分析结果，故建议应改进混凝土大坝-地基
系统中混凝土动态损伤模拟中拉压转换本构关系数值模型，以更真实地反映受拉损伤后的大坝地震
响应工作性态。

参 考 文 献：

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