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图 １１ 某水电站蓄水期高趾墙结构最大主应力分布（单位：ＭＰａ）
渗流等监测项目。（３）应力应变和温度监测，当拉应力值超过高趾墙混凝土允许抗拉强度时，将产生
裂缝和渗漏等破坏现象，且高趾墙发生破坏后的处理和补救都将十分困难。同时，高趾墙为大型混凝
土结构，温度对结构裂缝的影响较为重要。因此，应在高趾墙底端转折部位和存在拉应力部位进行应
力监测，在高趾墙施工期和运行初期应进行温度监测。
３．４ 挤压边墙结构特点及监测设计重点 作为混凝土面板的直接承载体，挤压边墙的变形会对面板的
施工及变形控制产生较大的影响 ［３８］ 。根据挤压边墙实际监测资料和数值计算分析，冯昌幸 ［２９］ 和陈小
波 ［３９］ 对不同河谷宽度上的挤压边墙变形进行研究，认为由于挤压边墙中下部受到堆石反向压力，挤压
边墙在下部产生向上游方向的变形，上部则呈现向下游方向的收缩变形，其中变形的最大值出现在最
大坝高 １?３位置。同时，挤压边墙轴向位移呈现两岸边墙向中部边墙挤压的趋势。在竣工期，挤压边
墙垂直于河道方向的变形主要发生在坝体 ２?３坝高部位，基本呈现关于坝轴线对称分布，如图 １２所
示 ［４０］ 。通过上述研究，可以有效说明挤压岩边墙顺河向和垂直河道方向的变形主要分布在大坝的 １?３～
２?３坝高部位，因此，需要加强 １?３～２?３坝高部位范围内挤压边墙的变形情况。

图 １２ 挤压边墙竣工期变形等值线图（单位：ｍ）

基于挤压边墙的结构特点和数值计算成果的分析，挤压边墙的监测设计重点如下：（１）变形监测。
由于挤压边墙在堆石坝施工期存在较大的变形，对混凝土面板的施工和变形存在较大的影响，应对挤
压边墙的中上部位变形进行监测。

４ 特殊结构体安全监测设计体系

与高趾墩、高趾墙和挤压边墙等特殊结构体的设计和施工技术的迅速发展相比，特殊结构体的安
全监测设计存在明显的滞后。目前，特殊结构体的安全监测设计主要基于监测设计人员的工程经验，

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