Page 90 - 2022年第53卷第12期

ｍ ｉ － １ ) ) ｍ ) )
}
{
ｆｉ∑
ｆ ∑
ｆｉ∑
Ｐ ＋ ｍａｘ ∑ ［Ｐ － Ｐ（Ｇ≤０ ∩Ｇ≤０）］，０ ≤Ｐ≤ Ｐ － ｍａｘＰ（Ｇ≤０ ∩Ｇ≤０） （２４）
ｆ１ ｆ ｉ ｊ ｉ ｊ
ｉ ＝２ ｊ ＝１ ｉ ＝１ ｊ ≤ｉ
)
式中：Ｐ 为第 ｉ个失效模式的失效概率；Ｇ为第 ｉ个失效模式的线性化功能函数。
ｆｉ ｉ
４．３ 重力坝可靠性分析流程 基于前述重力坝可靠性分析混合模型和改进分枝限界法，借助有限元软
件计算优势 ［４３］ ，总结重力坝可靠性分析流程如图 ４所示。

图 ４ 分析流程

５ 工程算例

５．１ 工程资料和计算模型 某混凝土重力坝位于吉林省境内第二松花江中游，为Ⅰ级建筑物，该坝坝
顶全长 １０８０ｍ，最大坝高 ９１．７ｍ，坝顶高程 ２６７．７０ｍ，上游正常蓄水位 ２６３．５０ｍ，下游水位常年保持
在 １９３．５０ｍ。为实时感知该坝的运行性态，坝体与坝基埋设了大量的安全监测仪器，其中，变形监测仪
器主要有正、倒垂线和真空激光准直系统，坝基扬压力监测仪器主要有横向和纵向扬压水位观测孔。
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以该混凝土重力坝 ３５典型坝段为例，该坝段坝顶长 １８．０ｍ、
高 ７９．１ｍ，变形监测项目主要有坝顶激光水平位移测点 Ｄ３５，
坝基激光水平位移测点 ＢＪ３５Ｄ。利用 ＡＢＡＱＵＳ软件建立的该坝
段数值仿真分析模型如图 ５所示，其坝基的模拟范围为：沿坝
踵和坝趾向上、下游各延伸 １．５倍坝高，沿铅直方向取 １２０．０ｍ。
模型共计 ４７０５个单元、４９１２个结点，其中，坝体共划分 １３２１
个单元、１３９７个结点。
５．２ 计算参数与工况确定 环境荷载变化驱动下，筑坝材料物
理力学参数的演变是影响服役期混凝土重力坝运行可靠性的决 图 ５ ３５坝段有限元模型
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